對比分析極性對飛濺的影響,。表6正反極性焊接的飛濺率電弧電壓U/V焊接電流I/A直流反接飛濺率(%)測試值均值直流正接飛濺率(%)測試值均值18～20190～～23210～～26240～～29270～試驗結(jié)果AP-55焊絲在各預設(shè)焊接參數(shù)區(qū)間內(nèi)，不同極性焊接的飛濺率如表6所示,。從表6可以看出,，隨著焊接參數(shù)從18V/190A增大至29V/280A，直流反接的飛濺率分別為,，,，，,；而直流正接的飛濺率分別為,，，,，,，直流反接的飛濺率約為直流正接的3倍。上述結(jié)果說明,，在不同焊接參數(shù)施焊時,，直流正接比直流反接焊接產(chǎn)生的飛濺率小。同一參數(shù)正反極性堆焊時,，焊道飛濺情況如圖6所示,。可以看出,，直流反接時,，焊接飛濺量多，顆粒尺寸較大,，且多落在距離焊道中心不遠的位置,，難以清理；而直流正接時飛濺量少,，尺寸小,，容易清理。綜合上述試驗結(jié)果,，AP-55焊絲直流正接的飛濺小于直流反接,。圖6正反極性堆焊焊道飛濺情況4結(jié)論通過對比全位置自保護耐磨堆焊藥芯焊絲AP-55正反極性的焊接電弧穩(wěn)定性試驗，表明該焊絲直流正接的焊接電弧穩(wěn)定性高于直流反接,。正反極性的焊接飛濺率測試結(jié)果表明,，AP-55焊絲直流反接的飛濺率大于直流正接，而且直流反接時焊接飛濺顆粒尺寸大,，難以清理,。焊接時應依焊材標準嚴格控制道間溫度，常見的奧氏體不銹鋼焊絲應控制道間溫度≤150℃,。高質(zhì)量藥芯焊絲咨詢報價
其目的在于提供一種低溫韌性,、焊接操作性及加工性優(yōu)異的藥芯焊絲用冷軋鋼板及其制造方法。另一方面,，本發(fā)明要解決的技術(shù)問題并不限定于上述的內(nèi)容,。可以通過本說明書的整個內(nèi)容來理解本發(fā)明要解決的技術(shù)問題,，并且本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域：：的普通技術(shù)人員可以容易理解本發(fā)明要解決的附加技術(shù)問題,。(二)技術(shù)方案根據(jù)本發(fā)明的一個實施方式，提供一種藥芯焊絲用冷軋鋼板,，以重量％計,，所述冷軋鋼板包括：c：～％,、mn：～％、si：％以下(0％除外),、p：～％,、s：％以下(0％除外)、al：～％,、n：～％,、ni：～％、cr：～％及余下的fe和不可避免的雜質(zhì),，由關(guān)系式1定義的wn是～,，關(guān)系式1：wn＝(31×c+×mn+20×al)×(ni)×(×cr)(其中，所述關(guān)系式1中各元素含量的單位為重量％),。根據(jù)本發(fā)明的另一實施方式,，提供一種藥芯焊絲用冷軋鋼板的制造方法，包括以下步驟：將板坯加熱到1100～1300℃,，以重量％計,，所述板坯包括：c：～％、mn：～％,、si：％以下(0％除外),、p：～％、s：％以下(0％除外),、al：～％,、n：～％、ni：～％,、cr：～％及余下的fe和不可避免的雜質(zhì),，由以下關(guān)系式1定義的wn是～；對加熱的所述板坯進行熱軋,，以使其熱終軋溫度達到880～950℃,，從而獲得熱軋鋼板。高質(zhì)量藥芯焊絲咨詢報價從性能上看,，有的側(cè)重于工藝性能,，有的側(cè)重于焊縫力學性能和抗裂性能；
特點：為埋弧堆焊焊芯藥絲,，焊接工藝性能優(yōu)良,，含對層金屬為鉻，中的碳合金,，據(jù)有沉淀強化作用,，在高溫下析出彌散碳化物，可以保持較好的高溫強化，硬度,，因而具有具有優(yōu)良的耐磨性能,，焊接前應將軋輥預熱至300-350，焊接層溫度不低于250度,。用途：用于堆焊開坯輥,，支撐輥以及合金鋼軸，柱塞等,。熔敷金屬典型化學元素：C、Mn,、Si,、Cr、Mo,、V空冷硬度：HRC46-53供貨規(guī)格及工藝參數(shù)規(guī)格電流300-400350-450電壓28-3331-35參考熱處理工藝規(guī)范焊前除盡支撐輥表面油銹,，車盡疲勞層緩慢升溫，將輥加熱倒>150度,，保溫,，出爐后立即焊接，層間溫度不低于150度.焊接層間去除焊渣,，注意避免夾渣,。焊后立即進入爐或保溫箱，緩慢冷卻至100度,，一下出爐,。焊絲應保存在陰涼干燥處，開包后及時用完,。
以面積％計,，本發(fā)明的冷軋鋼板推薦具有由1～6％的碳化鐵和余量的鐵素體構(gòu)成的微細組織。當所述碳化鐵的分數(shù)低且小于1％時,，無法促進碳化物的析出,，并且因鋼中固溶元素而成為顯示應變時效缺陷的原因，但是,，當碳化鐵分數(shù)超過6％時,，不只成為拉拔加工時龜裂的原因，還存在耐蝕性變差的問題,，因此所述碳化鐵的分數(shù)推薦具有1～6％的范圍,，可以更推薦為～％。本發(fā)明的冷軋鋼板的延伸率可以為40％以上,。由于滿足這種物理性質(zhì),，可推薦用作藥芯焊絲用材料。當延伸率小于40％時，在焊絲的拉拔加工時截面收縮率變小,，從而可能發(fā)生使制管加工性變差且加工時發(fā)生諸如撕裂的龜裂的問題,。此外，根據(jù)本發(fā)明制造的冷軋鋼板的焊接部偏析指數(shù)為％以下,，在-40℃下的低溫沖擊能量可以是50j以上,。更具體地，表示使用利用本發(fā)明的冷軋鋼板制造的藥芯焊絲焊接的焊接部的偏析指數(shù),，焊接部偏析指數(shù)是利用在焊接部的整個面積中由添加元素引起的偏析部所占的面積的比來表示,。在焊接部發(fā)生偏析時，加工時應力集中在偏析部而成為斷裂的原因,。在焊接后第2次加工時,，為了防止由于焊接部偏析而引起的撕裂，焊接部的偏析指數(shù)推薦為％以下,，可以更推薦為％以下,。在以往的藥芯焊絲中，為了確保低溫韌性,，將鎳,。此外，自保護焊絲施焊時煙塵較大,，在狹窄空間作業(yè)時要注意加強通風換氣,。
作為用于制造藥芯焊絲所使用的焊絲用冷軋鋼材，普遍使用沒有添加大量的合金元素的普通碳鋼,，在部分特殊用途中使用不銹鋼,。普通碳鋼為基礎(chǔ)的焊絲用鋼材的延伸率優(yōu)異延伸率，因此在拉拔時不發(fā)生鋼材的撕裂現(xiàn)象,，另外,，其加工硬化程度低，從成型到極終焊絲制造中無需進行單獨的熱處理工藝即可以進行連續(xù)制造,，因此應用在各種用途,。但是，所述碳鋼焊接鋼材是低合金鋼,，因此為了確保不同用途的焊棒特性,，需要添加填充焊絲內(nèi)部的助焊劑和焊芯內(nèi)合金元素。但是為了確保焊接操作性,，需添加適當?shù)闹竸?，因此在提高焊芯?nèi)合金元素的投入量的方面上存在局限性。即需要在焊絲鋼材的中心部位添加大量的氧化劑(ti,、mn,、zr、al等)、渣形成劑(tio2,、sio2,、al2o3、zro2,、mno等),、穩(wěn)弧劑(k、na等)及合金成分(si,、mn,、ni、zr,、cr等)等,，但是焊絲鋼材中包括助焊劑且只限填充大約30～60％的容積量，即便根據(jù)填充的粉末而存在差異,，但是以重量比計約15～25％左右為限。在這種情況下,，當增加用于確保特性的合金元素的含量時,，由于助焊劑成分等受到限制，而難以確保穩(wěn)定的焊接特性,。此外,，隨著以粉末形態(tài)添加這些合金元素，焊接操作時熔融的焊芯成分引發(fā)焊接部偏析,。焊接時控制焊絲干伸長要適中,，不宜過長或過短，否則容易產(chǎn)生凹坑,、條蟲,、電弧擺動等缺陷。好的藥芯焊絲服務熱線
通?？稍谒募夛L力下施焊,。高質(zhì)量藥芯焊絲咨詢報價
將此薄板圍成高400mm，周長1600mm的圓筒,；焊前在試板表面涂上防飛濺液,，稱出焊絲重量；將飛濺收集裝置放置在自動行走機構(gòu)上,，保持焊******頭不動,；在水平位置施焊，收集紫銅板上的飛濺顆粒稱重,，同時稱出焊后焊絲的重量,。同一焊接參數(shù)下的試驗重復三次。焊接飛濺收集實物圖和示意圖如圖1所示。圖1焊接飛濺收集裝置飛濺率計算公式為式中,，η為飛濺率;msplash為飛濺質(zhì)量;mmelt為焊絲熔化質(zhì)量,，等于焊前焊絲質(zhì)量與焊后質(zhì)量之差。2極性對電弧穩(wěn)定性的影響試驗與結(jié)果試驗焊接參數(shù)范圍試驗分別通過焊接電流波形圖,、焊接電流概率密度分布圖以及焊接電流變異系數(shù)來評判正反極性對AP-55焊絲焊接電弧穩(wěn)定性的影響,。使用電弧分析儀分析熔滴過渡形態(tài)。結(jié)果表明,，預設(shè)電壓為17～21V時,，熔滴過渡以短路過渡為主，存在部分弧橋并存過渡,；預設(shè)電壓為22～27V時,，熔滴過渡為弧橋并存過渡。文中試驗設(shè)計的焊接規(guī)范見表3,。表3所示的預設(shè)焊接參數(shù)為AP-55焊絲兩種不同熔滴過渡模式的典型參數(shù),，按照該表所示的焊接規(guī)范施焊，采集焊接過程中的電參數(shù)信息,，能較周全反映正反極性對電弧穩(wěn)定性的影響,。試驗結(jié)果預設(shè)焊接參數(shù)U為17～19V，I為180～190A時,，正反極性的焊接電流波形圖如圖2所示,。高質(zhì)量藥芯焊絲咨詢報價
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