電磁鉚接技術(shù)是20世紀(jì)70年代初開始發(fā)展起來的一種新的鉚接技術(shù),，它利用電能-磁場能-機(jī)械能的轉(zhuǎn)換,，通過沖擊大電流技術(shù)獲得瞬時(shí)沖擊載荷并作用于鉚釘,，鉚釘在應(yīng)力波作用下遵照金屬材料的動(dòng)力學(xué)特性成形,。電磁鉚接在俄羅斯又稱磁脈沖鉚接。電磁鉚接可以應(yīng)用于各種材料鉚釘?shù)你T接成形,，可以實(shí)現(xiàn)比較理想的,、均勻的干涉配合,，形成長壽命,、高可靠性的連接,。電磁鉚接能形成較均勻干涉配合連接，可以有效地施鉚鈦,、不銹鋼等強(qiáng)度高、屈強(qiáng)比高,、對(duì)應(yīng)變率敏感的難成形材料鉚釘,，形成良好的連接。對(duì)于大直徑鉚釘或厚夾層結(jié)構(gòu),，應(yīng)用電磁鉚接也可以實(shí)現(xiàn)良好的干涉配合鉚接,。結(jié)合自動(dòng)化，電磁鉚接還可以用于現(xiàn)代飛機(jī)金屬和復(fù)合材料結(jié)構(gòu)的鐓鉚型環(huán)槽釘?shù)淖詣?dòng)化安裝,。另外,，電磁鉚接效率高、連續(xù)噪聲低,、能量利用率高,。表1是不同材料和直徑的鉚釘成形所需的壓鉚力，由于電磁鉚接動(dòng)力頭**終作用在設(shè)備上的后座力能降低至鉚接力的1/100,與以液壓和電動(dòng)為動(dòng)力的自動(dòng)壓鉚接設(shè)備相比,，配有低電壓電磁鉚接動(dòng)力頭的自動(dòng)鉚接裝配系統(tǒng)由于不需配備液壓系統(tǒng)及用于承受鉚接后座力的弓形架,，可**簡化設(shè)備的結(jié)構(gòu)（可以利用機(jī)器人），充分發(fā)揮電磁鉚接和自動(dòng)鉚接的優(yōu)勢,。美國 HUCK99-6001鉚槍頭,。氣動(dòng)HUCK99-6001鉚槍頭BTT35-DT

    說明凸模圓角半徑不同對(duì)接頭力學(xué)性能的影響程度比較大,；第3列次之，說明凹凸模間隙的影響程度次之,；第2列的極差**小,，說明凹模深度的影響程度**小?因此，對(duì)于接頭力學(xué)性能,，工藝參數(shù)的影響權(quán)重為r>X>H?(2)較好組合方案的確定?因?yàn)榻宇^所能承受的拉伸力越大接頭強(qiáng)度越高,，所以挑選每個(gè)工藝參數(shù)中比較大的那個(gè)水平，故H3X2r1為較好的工藝參數(shù)組合方案?(3)參數(shù)水平變化對(duì)接頭力學(xué)性能的影響規(guī)律?3組工藝參數(shù)各取不同水平時(shí)對(duì)應(yīng)的接頭比較大軸向抗拉力值如圖4所示?由圖4可以看出:①凹模深度H從,，接頭力學(xué)性能逐漸增大,；②凸模圓角半徑r從，接頭力學(xué)性能逐漸減??；③間隙X從mm增加到，接頭力學(xué)性能先增大后減小?因此,，實(shí)際中若希望進(jìn)一步增加接頭的軸向力學(xué)性能,，則應(yīng)取凹模深度大于?凸模圓角半徑小于?間隙在1mm附近，如有必要可進(jìn)一步優(yōu)化參數(shù)組合方案?通過極差法分析工藝參數(shù)對(duì)Tu?Tn的影響Tu和Tn的極差計(jì)算結(jié)果見表3所列類似上述對(duì)接頭強(qiáng)度的分析方法,，可以得出對(duì)于Tu，工藝參數(shù)的影響程度為r>X>H,，因?yàn)門u越大越好,，所以H3X1r1為較好的組合方案；對(duì)于Tn,，工藝參數(shù)的影響程度為X>H>r,，因?yàn)門n越大越好。無斷槽HUCK99-6001鉚槍頭LMTF-T美國HUCK99-6001鉚槍頭哪家好,；

    11-齒條,，12-調(diào)節(jié)齒輪，13-轉(zhuǎn)輪,，14-轉(zhuǎn)桿,，15-矩形管，16-插塊,，17-第二滑槽,，18-滑板，19-拉桿,，20-固定機(jī)構(gòu)，21-安裝槽,，22-***彈簧,，23-卡塊，24-卡槽,，25-匚型架，26-滑孔,，27-滑桿，28-螺紋孔,，29-***螺桿,，30-***轉(zhuǎn)輥，31-收縮槽,，32-第二彈簧，33-安裝架,，34-第二轉(zhuǎn)輥,，35-安裝板，36-移動(dòng)輪,，37-第二螺桿,，38-調(diào)節(jié)盤。具體實(shí)施方式為使本領(lǐng)域技術(shù)人員更加清楚和明確本發(fā)明的技術(shù)方案,，下面結(jié)合實(shí)施例及附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的描述,，但本發(fā)明的實(shí)施方式不限于此。如圖1-圖7所示,，本實(shí)施例提供的一種用于鋁型材加工的沖鉚裝置，包括底座1,，底座1的頂部固定有支柱2，且支柱2的內(nèi)部設(shè)置有升降機(jī)構(gòu)3,，且升降機(jī)構(gòu)3上設(shè)置有托塊4,，托塊4的兩側(cè)之間設(shè)置有橫向滑動(dòng)機(jī)構(gòu)5，且橫向滑動(dòng)機(jī)構(gòu)5上對(duì)稱設(shè)置有限位機(jī)構(gòu)6,，支柱2的頂部安裝有伸縮氣缸7,，且伸縮氣缸7的輸出端延伸至支柱2的上底部，伸縮氣缸7的輸出端安裝有沖頭8,，托塊4的頂部設(shè)置有與沖頭8相配合的沖頭固定塊9,。利用升降機(jī)構(gòu)3將托塊4調(diào)節(jié)至適當(dāng)?shù)母叨龋缓髮X型材放置在限位機(jī)構(gòu)6的內(nèi)部進(jìn)行限位,，沖鉚的過程中,，伸縮氣缸7的啟動(dòng)帶動(dòng)沖頭8進(jìn)行移動(dòng),，對(duì)鋁型材進(jìn)行鉚接，鉚接完成之后,。

    呈現(xiàn)出***的類解理河流花樣及滑移特征,，屬疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū).圖7b區(qū)域可觀察到少量疲勞條帶及一定數(shù)量的韌窩，為混合斷口形貌,，屬疲勞裂紋高速擴(kuò)展區(qū),，即**終斷裂區(qū).而對(duì)于圖7a左側(cè)白色方形標(biāo)注區(qū)域，其微觀形貌具有明顯的撕裂棱和微孔特征,，屬典型的韌性斷裂.由此可斷定,，TAS接頭由于鉚釘硬度提高，鉚釘墩粗現(xiàn)象減輕,，接頭的薄弱部位下移至接頭底部,；TAS接頭裂紋萌生于底部薄弱區(qū)域，首先沿板寬方向進(jìn)行擴(kuò)展出現(xiàn)疲勞斷裂,，隨后反向延伸至另一側(cè)發(fā)生韌性斷裂.圖6TAF接頭下板斷裂試樣SEM分析,，其失效試樣的SEM圖像如圖8所示.ATF接頭下板宏觀斷口圖像如圖8a所示，可見下板大變形部分幾乎完全斷裂,，與TAF接頭的下板斷裂部位相似.由圖8c可見大變形區(qū)域斷口表面較為光滑平整,，為疲勞源區(qū)特征.圖8a白色方形標(biāo)注區(qū)域的微觀形貌特征如圖8d所示，斷口上分布著散亂的疲勞條帶,，且處于不同高度不同方向平面上,，屬疲勞斷裂的基本特征.而圖像8b區(qū)域靠近基板邊緣，微觀形貌具有明顯的撕裂棱及微孔特征,，屬韌性斷裂.由此可推斷,，因下板斷裂失效的ATF接頭，其下板大變形區(qū)域因承受持續(xù)疲勞載荷而萌生疲勞裂紋并沿板寬向兩側(cè)擴(kuò)展,，一側(cè)為疲勞斷裂,，而另一側(cè)靠近邊緣區(qū)域?yàn)轫g性斷裂失效。美國HUCK99-6001鉚槍頭,？

    該研究主要通過三個(gè)途徑：一是利用有限元數(shù)值模擬預(yù)報(bào)鋁合金板變形過程中板件應(yīng)力變化趨勢,；二是進(jìn)行SPR實(shí)驗(yàn)分析鉚erlock值變化規(guī)律；三是進(jìn)行SPR實(shí)驗(yàn)后板件的室溫下靜力學(xué)剪切試驗(yàn),，分析剪切力的變化規(guī)律,。有限元分析自沖鉚接其工藝過程為：鉚鼻沖頭推動(dòng)鉚釘向下運(yùn)動(dòng)，鉚釘下部的刃口將鉚接材料沖掉并落入凹模內(nèi),，鉚釘達(dá)到凹模后停止運(yùn)動(dòng),；隨著沖頭的繼續(xù)下行，沖頭下端面的凸臺(tái)將對(duì)鉚接材料加壓,，使其發(fā)生塑性變形而向內(nèi)作徑向流動(dòng),，使其緊緊包住鉚釘,，形成穩(wěn)定的鎖止?fàn)顟B(tài)。實(shí)驗(yàn)材料為6111/,，鉚釘長度為7mm,，鉚模型號(hào)為M260425，摩擦系數(shù)為,，頭**別設(shè)置為0mm,、、,，建立有限元模型,。圖1為SPR鉚接完成后的等效應(yīng)力分布圖，a,、b,、c分別是頭高HH設(shè)置為0mm、,、,。圖1SPR鉚接后等效應(yīng)力分布圖從圖1可以看出：(1）隨著SPR工藝進(jìn)行，鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形,，在釘腳處的應(yīng)力比較大,，同樣對(duì)于底層板來說，靠近釘腳處的塑性變形量比較大,，應(yīng)力亦為比較大,；(2）隨著HH的增加，釘子插入下層板的深度減小,，erlock值逐漸減小，HH從0mm增加到erlock由,，減小了,，而HH從erlock減小了，減小幅度逐漸降低,；(3）隨著HH的增加,，在A處的應(yīng)力逐漸減小,，這說明通過控制HH,。美國哈克99-6001鉚槍頭,？氣動(dòng)HUCK99-6001鉚槍頭BTT35-DT

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    Chenoptimizationandextrusionformingtechnologyforcopperalloysolidbearingretainer［J］.Bearing,，2001（5）：20-21.）［8］劉俊.擺碾鉚接機(jī)：中國［P］..（Liurollingrivetingmachine：China［P］..）［9］周德成，姜秋華,，呂廣言.擺輾鉚接機(jī)主要參數(shù)的選擇［J］.機(jī)械工程師,，1990（4）：5-8.（ZhouDe-cheng,，JiangQiu-hua，Lvparameterselectionoftherollingrivetingmachine［J］.MechanicalEngineer,，1990（4）：5-8.）［10］成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社,，2008.（ChengHandbook［M］.Beijing：ChemicalIndustryPress，2008.）［11］張猛.擺動(dòng)輾壓力能參數(shù)計(jì)算［J］.金屬科學(xué)與工藝，1984（2）：62-80.（Zhangofpressureenergyparametersofrotarying［J］.Beijing：MetalScienceandTechnology,，1984（2）：62-80.）TheDesignoftheRivetingMachinewithLarge-ScaleSolidBearingRetainerandtheAnalysisofSupportLUOKun，WANGLian-ji,，WANGXu-yue（SchoolofMechanicalEngineering,，DalianUniversityofTechnology，LiaoningDalian116024,。氣動(dòng)HUCK99-6001鉚槍頭BTT35-DT

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