0序言隨著航空工業(yè)高速發(fā)展，鈦合金由于強(qiáng)度高、質(zhì)量輕、耐熱性能和耐腐蝕性能好,，其緊固件在飛機(jī)結(jié)構(gòu)連接中得到越來越多的應(yīng)用,，成為了各國(guó)航空技術(shù)中不可或缺的重要材料[1-2].自沖鉚接是一種新型冷變形連接技術(shù),，相比于焊接和傳統(tǒng)鉚接方式，其不僅具有能耗污染少,，連接質(zhì)量好的特點(diǎn),，而且其簡(jiǎn)單靈活的操作方式比較容易進(jìn)行自動(dòng)化管理.自沖鉚接技術(shù)由于其優(yōu)異的特性可以用于連接各種金屬材料，并獲得較好的連接效果[3-4].Lyer等人[5]對(duì)厚度不同的鋁板的自沖鉚接件進(jìn)行了疲勞試驗(yàn),，發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)件的疲勞失效過程主要包括裂紋萌生,、裂紋擴(kuò)展和**終斷裂失效三個(gè)過程，并運(yùn)用力學(xué)的相關(guān)理論對(duì)不同階段的特性進(jìn)行了分析.邢寶英等人[6]對(duì)鋁合金單釘和多釘自沖鉚接接頭的疲勞性能進(jìn)行了研究.Chen等人[7]研究了鋁板自沖鉚接件在疲勞試驗(yàn)中的微動(dòng)磨損現(xiàn)象,，發(fā)現(xiàn)在鉚釘與基板相應(yīng)區(qū)域會(huì)出現(xiàn)微動(dòng)磨損現(xiàn)象而產(chǎn)生裂紋.He等人[8]通過拉伸剪切試驗(yàn),，研究了不同鈦板自沖鉚接接頭的承載能力、吸能性能和失效模式.趙倫等人[9]對(duì)鈦合金同種和異種接頭進(jìn)行了疲勞試驗(yàn),，用掃描電鏡觀察了失效斷口微觀**,，研究了其微動(dòng)磨損機(jī)理.Ma等人[10]研究了鋁合金和鎂合金的摩擦自沖鉚接工藝過程。美國(guó)HUCK99-6001鉚槍頭,。浙江GBPHUCK99-6001鉚槍頭

    文獻(xiàn)信息檢索知識(shí)短缺,；文獻(xiàn)信息使用能力薄弱。目前研究生大多使用網(wǎng)絡(luò)搜索引擎來查找專業(yè)資料,，并且大部分學(xué)生并不知道有很多專業(yè)數(shù)據(jù)庫(kù)可提供所需的專業(yè)文獻(xiàn)資源,，而在文獻(xiàn)類型的利用上，對(duì)會(huì)議論文,、專利文獻(xiàn),、標(biāo)準(zhǔn)文獻(xiàn)和科技報(bào)告的利用率不高[3]。同時(shí),，我國(guó)高等教育機(jī)構(gòu)的文獻(xiàn)信息知識(shí)教育體系不夠完善,，大部分高校的文獻(xiàn)檢索課程是選修課,，教學(xué)大綱,、教材、課時(shí),、考核等各校沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn),，不利于研究生對(duì)文獻(xiàn)信息知識(shí)的系統(tǒng)掌握。鉚釘微觀斷口分析取典型的鉚釘斷裂試樣(圖3)上板進(jìn)行微觀斷口分析.對(duì)宏觀斷口疲勞源區(qū)域放大相應(yīng)倍數(shù),，如圖4所示.圖4a為a區(qū)域放大220倍后的**形貌.可以看出該區(qū)域?yàn)槠谠磪^(qū),，并存在一定向內(nèi)擴(kuò)張的疲勞條帶，但區(qū)域比較小,，說明在鉚釘釘脛外側(cè)產(chǎn)生疲勞裂紋并穩(wěn)定向內(nèi)側(cè)擴(kuò)展的時(shí)間比較短.由于圖3鉚釘宏觀斷口**形貌,，取斷面a進(jìn)行相應(yīng)區(qū)域的微觀斷口分析,，不同區(qū)域宏觀斷口如圖5所示，圖5a為基板斷裂面的位置,，圖5b為斷裂面a宏觀斷口的區(qū)域.圖5不同區(qū)域宏觀斷口形貌,，裂紋由此產(chǎn)生并向內(nèi)輻射.鉚釘?shù)挠捕容^大，而韌性較差,，在循環(huán)疲勞載荷的作用下,，鉚釘釘脛應(yīng)力集中區(qū)域首先發(fā)生塑性變形，隨加載的繼續(xù),，釘脛外側(cè)開始萌生裂紋,。環(huán)槽鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭LMTF-T美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭哪家好？

    **終觀察到試樣沿下板凸臺(tái)邊緣發(fā)生斷裂,；其下板斷裂區(qū)域正是出現(xiàn)在圖2a中橢圓標(biāo)注區(qū)域,，說明TAF接頭下板壁厚**薄區(qū)域是其薄弱環(huán)節(jié)，下板與鉚釘腳尖接觸區(qū)域?yàn)樵摻宇^的應(yīng)力集中點(diǎn).對(duì)于采用H6鉚釘?shù)腡AS接頭,，其下板斷裂失效與TAF接頭類似,，但由于鉚釘硬度提高減輕了鉚釘墩粗情況，其下板斷裂區(qū)域出現(xiàn)在圖2c橢圓標(biāo)注區(qū)域,，該區(qū)域?yàn)門AS接頭的應(yīng)力集中點(diǎn).TAS接頭鉚釘斷裂的失效過程如圖5b所示,，試樣上板同樣呈現(xiàn)出輕微翹曲現(xiàn)象，鉚釘因承受剪切載荷**終發(fā)生斷裂,；這在一定程度上受鉚釘硬度提高而脆性增大的影響,，導(dǎo)致鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度弱于其與下板形成的機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)強(qiáng)度.對(duì)于采用H4鉚釘?shù)腁TF接頭，其上板斷裂的失效過程如圖5c所示.可見,，試樣上板在拉伸-剪切過程中呈現(xiàn)出明顯的翹曲現(xiàn)象,，且在鉚釘釘頭邊緣開始出現(xiàn)撕裂.這種現(xiàn)象主要是由異質(zhì)板材(1420與TA1)強(qiáng)度差異、機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)強(qiáng)度優(yōu)于上板薄弱區(qū)域強(qiáng)度所致.此外,，通過斷口分析發(fā)現(xiàn)TAF與TAS接頭的下板斷裂和ATF接頭的上板斷裂均屬于塑性斷裂失效過程,，而TAS接頭的鉚釘斷裂屬于脆性斷裂失效過程.圖5自沖鉚接頭拉剪失效過程，TAF和TAS接頭主要因下板斷裂而失效,；ATF則存在鉚釘斷裂與下板斷裂兩種疲勞失效模式,。

    4疲勞失效微動(dòng)磨損分析基板微動(dòng)磨損分析取鉚釘斷裂試樣進(jìn)行基板疲勞微動(dòng)磨損分析.這里主要對(duì)下板基板相應(yīng)區(qū)域進(jìn)行分析.宏觀的微動(dòng)區(qū)域如圖7所示.圖6不同區(qū)域微觀斷口形貌(圖中區(qū)域Ⅰ和區(qū)域Ⅱ)存在明顯的黑色粉末，該物質(zhì)是在疲勞試驗(yàn)中發(fā)生微動(dòng)磨損產(chǎn)生的.疲勞中的微動(dòng)磨損是一種損傷機(jī)制,，因此,，在黑色粉末產(chǎn)生的區(qū)域會(huì)伴隨著裂紋的產(chǎn)生.圖8a為區(qū)域Ⅱ中a處放大500倍后的微觀形貌，從圖中可以看到雜亂無章的微裂紋,，這些裂紋呈環(huán)狀在基板上圍繞在鉚釘周圍.圖8b為圖8a中b區(qū)域放大2000倍的SEM**形貌,，在該區(qū)域出現(xiàn)了微動(dòng)磨損后留下的磨屑顆粒，說明基板在該區(qū)域出現(xiàn)了嚴(yán)重的表面磨損,，這些裂紋在邊緣擴(kuò)展與釘脛尾部裂紋作用導(dǎo)致基板斷裂失效.但基板與鉚釘微動(dòng)存在一種競(jìng)爭(zhēng)機(jī)制,，在低載的工況下,，鉚釘微動(dòng)裂紋的擴(kuò)展速率大于基板裂紋的擴(kuò)展速率，**終為鉚釘斷裂失效.鉚釘微動(dòng)磨損分析取基板斷裂試樣進(jìn)行鉚釘疲勞微動(dòng)磨損分析.觀察相應(yīng)微動(dòng)區(qū)域.宏觀的微動(dòng)區(qū)域如圖9所示.圖8微觀微動(dòng)區(qū)域**形貌**形貌,，兩板之間與鉚釘接觸區(qū)域和釘脛尾部與下板的接觸區(qū)域,。美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭哪家；

    鉚接簡(jiǎn)述在飛機(jī)制造裝配中,，常見的連接技術(shù)有螺栓連接,，鉚釘連接，鉸接和焊接等,，但是鉚接無疑是使用**多的連接技術(shù),，原因是：飛機(jī)機(jī)身不可能用鋼鐵，用的是**度鋁合金,，鋁合金遇高溫會(huì)融化,，變軟，變形,，所以飛機(jī)機(jī)身連接時(shí)不好用焊接的,，只能用鉚接或者是螺栓連接。其中鉚釘占的比重是比較大的,，一架飛機(jī)所用的鉚釘更是成千上萬,。隨著航空制造業(yè)的發(fā)展，飛機(jī)部件連接的要求也是越來越高,，對(duì)鉚接的技術(shù)要求也是越來越高,。無形之中，推動(dòng)著鉚接技術(shù)不斷向前發(fā)展,，出現(xiàn)了液壓鉚接技術(shù),、自動(dòng)鉚接技術(shù)、電磁鉚接技術(shù)等,。***就研究比較熱門的電磁鉚接來給大家介紹一番：電磁鉚接的原理鈦合金材料為滿足大飛機(jī)高可靠性,、長(zhǎng)壽命的要求,復(fù)合材料、鈦合金等新材料在飛機(jī)結(jié)構(gòu)中所占比例將愈來愈大,。傳統(tǒng)鉚接工藝已難以滿足這些新材料的工藝要求,。于是便需要尋求一種新的工藝方法——電磁鉚接技術(shù)，來滿足飛機(jī)制造中新型工藝的要求,。電磁鉚接原理圖電磁鉚接是電磁成形方法的一種,但與一般的飯金電磁成形又不完全相同,成形過程相對(duì)更為復(fù)雜,。電磁鉚接不是利用電磁力直接成形,而是在電磁成形設(shè)備中增加了一個(gè)初級(jí)線圈和次級(jí)線圈和電磁放大器調(diào)制器。美國(guó) 哈克99-6001鉚槍頭,。環(huán)槽鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭LMTF-T

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    結(jié)果如圖3所示,。力學(xué)測(cè)試結(jié)果表明：(1）隨著HH的增加,，對(duì)剪切力值影響較較小,，波動(dòng)幅度在5%以內(nèi)；(2）隨著HH的增加,，對(duì)CrossTensile的力值有所減小,，這erlock減小有關(guān)。圖3靜力學(xué)測(cè)試結(jié)果結(jié)論(1）通過數(shù)值模擬表明：1）隨著SPR工藝進(jìn)行,，鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形,，在釘腳處的應(yīng)力比較大，同樣對(duì)于底層板來說,，靠近釘腳處的塑性變形量比較大,，應(yīng)力亦為比較大；2）隨著HH的增加,，釘子插入下層板的深度減小,，erlock值逐漸減小，HH從0mm增加到erlock由,，減小了,，而HH從erlock減小了，減小幅度逐漸降低,；3）隨著HH的增加,，在A處的應(yīng)力逐漸減小，這說明通過控制HH,，對(duì)改善板件邊緣開裂有利,。(2）對(duì)比實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果表明：1）實(shí)驗(yàn)結(jié)果與有限元分析預(yù)報(bào)結(jié)果接近，吻合良好,，即隨著HH增加erlock值減?。?）在相同參數(shù)下,，實(shí)驗(yàn)得到erlock值與有限元預(yù)測(cè)erlock略有減小,，基本在。(3）對(duì)比不同HH參數(shù)下的靜力學(xué)結(jié)果表明：1）隨著HH的增加,，對(duì)剪切力值影響較較小,，波動(dòng)幅度在5%以內(nèi)；2）隨著HH的增加,，對(duì)CrossTensile的力值有所減小,，這erlock減小有關(guān)。浙江GBPHUCK99-6001鉚槍頭

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