說明凸模圓角半徑不同對接頭力學性能的影響程度比較大,；第3列次之,，說明凹凸模間隙的影響程度次之；第2列的極差**小,，說明凹模深度的影響程度**小?因此,，對于接頭力學性能,，工藝參數(shù)的影響權重為r>X>H?(2)較好組合方案的確定?因為接頭所能承受的拉伸力越大接頭強度越高,，所以挑選每個工藝參數(shù)中比較大的那個水平，故H3X2r1為較好的工藝參數(shù)組合方案?(3)參數(shù)水平變化對接頭力學性能的影響規(guī)律?3組工藝參數(shù)各取不同水平時對應的接頭比較大軸向抗拉力值如圖4所示?由圖4可以看出:①凹模深度H從,，接頭力學性能逐漸增大,；②凸模圓角半徑r從，接頭力學性能逐漸減??；③間隙X從mm增加到，接頭力學性能先增大后減小?因此,，實際中若希望進一步增加接頭的軸向力學性能,，則應取凹模深度大于?凸模圓角半徑小于?間隙在1mm附近，如有必要可進一步優(yōu)化參數(shù)組合方案?通過極差法分析工藝參數(shù)對Tu?Tn的影響Tu和Tn的極差計算結(jié)果見表3所列類似上述對接頭強度的分析方法,，可以得出對于Tu,，工藝參數(shù)的影響程度為r>X>H，因為Tu越大越好,，所以H3X1r1為較好的組合方案,；對于Tn，工藝參數(shù)的影響程度為X>H>r,，因為Tn越大越好,。美國HUCK99-6001鉚槍頭哪家好；江蘇耐用性高HUCK99-6001鉚槍頭哪里好

    結(jié)果如圖3所示,。力學測試結(jié)果表明：(1）隨著HH的增加,，對剪切力值影響較較小,，波動幅度在5%以內(nèi)；(2）隨著HH的增加,，對CrossTensile的力值有所減小,，這erlock減小有關。圖3靜力學測試結(jié)果結(jié)論(1）通過數(shù)值模擬表明：1）隨著SPR工藝進行,，鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形,，在釘腳處的應力比較大，同樣對于底層板來說,，靠近釘腳處的塑性變形量比較大,，應力亦為比較大；2）隨著HH的增加,，釘子插入下層板的深度減小,，erlock值逐漸減小，HH從0mm增加到erlock由,，減小了,，而HH從erlock減小了，減小幅度逐漸降低,；3）隨著HH的增加,，在A處的應力逐漸減小，這說明通過控制HH,，對改善板件邊緣開裂有利,。(2）對比實驗結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果表明：1）實驗結(jié)果與有限元分析預報結(jié)果接近，吻合良好,，即隨著HH增加erlock值減?。?）在相同參數(shù)下,，實驗得到erlock值與有限元預測erlock略有減小,，基本在。(3）對比不同HH參數(shù)下的靜力學結(jié)果表明：1）隨著HH的增加,，對剪切力值影響較較小,，波動幅度在5%以內(nèi)；2）隨著HH的增加,，對CrossTensile的力值有所減小,，這erlock減小有關。湖南官方HUCK99-6001鉚槍頭參考價格美國HUCK99-6001鉚槍頭 沃頓供;

    其目的是解決短尾鉚釘現(xiàn)有絲扣成形工藝費時,、費力,、費工、效率低無法滿足大批量生產(chǎn)需求的問題,。[0006]技術方案如下:[0007]短尾鉚釘一次搓絲成型模具,，包括:搓絲機上的動模,、定模、工件位,、送料導軌,、推料裝置;其特征是:[0008]所述動模6或定模7均有完全相同的從上至下順次連接的鎖緊模、螺紋模和尾牙模:鎖緊模1:**前端長1^內(nèi)兩側(cè)面夾角為鎖緊導入角Ct1,。***端兩側(cè)面夾角為脫料角β;**寬為鎖緊模寬Yi,，高度Zl與短尾鉚釘5的鎖緊段長度L5.工相等。[0009]螺紋模2:**前端長1^2內(nèi)兩側(cè)面夾角為螺紋導入角α2,。兩側(cè)面比較高處有小平面,、有上倒角Θ，螺紋模***端兩側(cè)面夾角為脫料角β;螺紋模**寬為中端的螺紋模寬Y2,且有去除銳角的棱邊;螺紋模高度Ζ2等于短尾鉚釘?shù)穆菁y段長度,。[0010]尾牙模3:**前端長L3內(nèi)兩側(cè)面夾角為尾牙導入角Ct3;***端兩側(cè)面夾角為脫料角β;**寬為鎖緊模寬Y3;尾牙模高度Z3大于短尾鉚釘?shù)奈惭篱L度,。[0011]上述Q1Sa3Sa25L1SL3SL2;[0012]上述模具設計參數(shù)優(yōu)化范圍如下:[0013]a!<°^a2<°^a3<°οΥ3<Y2。小平面高=()mm,。上倒角=°,。螺紋升角9=arctanPAid,式中d為選定螺紋外徑,P為選定牙距。脫料角β取10°,。

    該研究主要通過三個途徑：一是利用有限元數(shù)值模擬預報鋁合金板變形過程中板件應力變化趨勢,；二是進行SPR實驗分析鉚erlock值變化規(guī)律；三是進行SPR實驗后板件的室溫下靜力學剪切試驗,，分析剪切力的變化規(guī)律,。有限元分析自沖鉚接其工藝過程為：鉚鼻沖頭推動鉚釘向下運動,，鉚釘下部的刃口將鉚接材料沖掉并落入凹模內(nèi),，鉚釘達到凹模后停止運動；隨著沖頭的繼續(xù)下行,，沖頭下端面的凸臺將對鉚接材料加壓,，使其發(fā)生塑性變形而向內(nèi)作徑向流動，使其緊緊包住鉚釘,，形成穩(wěn)定的鎖止狀態(tài),。實驗材料為6111/，鉚釘長度為7mm,，鉚模型號為M260425,，摩擦系數(shù)為，頭**別設置為0mm,、,、，建立有限元模型,。圖1為SPR鉚接完成后的等效應力分布圖,，a,、b、c分別是頭高HH設置為0mm,、,、。圖1SPR鉚接后等效應力分布圖從圖1可以看出：(1）隨著SPR工藝進行,，鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形,，在釘腳處的應力比較大，同樣對于底層板來說,，靠近釘腳處的塑性變形量比較大,，應力亦為比較大；(2）隨著HH的增加,，釘子插入下層板的深度減小,，erlock值逐漸減小，HH從0mm增加到erlock由,，減小了,，而HH從erlock減小了，減小幅度逐漸降低,；(3）隨著HH的增加,，在A處的應力逐漸減小，這說明通過控制HH,。美國 HUCK99-6001 鉚槍頭,；

    Liucorrectdesignoftherollingrivetingmachine［J］.MachineDesignandResearch，1991（5）：36-38.）［3］劉曉坤.實心鉚釘擺碾鉚接技術研究［D］.上海：華東交通大學,，2013.（Liuofrollingrivetingtechnologyforsolidrivet［D］anghai：EastChinaJiaotongUniversity,，2013.）［4］王繼中.中大型軸承保持架電鉚機改造［J］.軸承，2006（4）：16-17.（Wangtransformationoftheelectronrivetingmachinewithmiddle-largesizesolidbearingretainer［J］.Bearing,，2006（4）：16-17.）［5］黃志超,，龐連紅，邱祖峰.擺碾鉚接過程數(shù)值模擬分析［J］.機械設計與制造,，2012（3）：193-195.（HuangZhi-chao,，PangLian-hong，Qiusimulationandanalysisforrollingandrivetincess［J］.MachineDesignandResearch,，2012（3）：193-195.）［6］溫朝杰,，曾獻智，扈文莊.圓柱滾子軸承保持架技術發(fā)展［J］.軸承,，2015（7）：60-65.（WenChao-jie,，ZengXian-zhi，Hudevelpomentofcagesforcylindricalrollerbearings［J］.Bearing，2006（7）：60-65.）［7］楊永順,，陳拂曉,，李延峰.銅合金實體保持架等溫擠壓成形技術［J］.軸承，2001（5）：20-21.（YangYong-sun,。美國HUCK99-6001鉚槍頭 沃頓供,。紹興單面鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭

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    而同屬于鈑金產(chǎn)品的機箱機柜生產(chǎn)方面的自沖鉚接應用還未見報道,，隨著各種免處理板大量應用于機箱機柜,，其對鉚接技術尤其是新型鉚接技術的需求也日益緊迫。本文主要介紹自沖鉚接技術應用在機箱機柜生產(chǎn)上的可行性,，分析其技術及經(jīng)濟優(yōu)勢,，并對存在的問題提出解決方法，旨在為機箱機柜生產(chǎn)企業(yè)應用自沖鉚接提供參考,。1機箱機柜的鉚接方式目前機箱機柜上常用的板材有普通冷軋?zhí)间摪?、覆鋁鋅板、耐指紋板和鋁板等,，厚度在1mm～mm范圍的居多,，常見的鉚接方式為壓鉚和拉鉚，相應的常用鉚釘有壓鉚釘和拉鉚釘,，如圖1所示,。壓鉚典型工序如圖2所示。首先在被連接板上預先開孔,；然后將鉚釘穿過孔中心,，確保鉚釘與孔的中心線對齊；***在沖頭和下模的共同擠壓作用下,，鉚釘尾部脹開形成紐扣狀實現(xiàn)連接[2],。該技術的缺點是工藝復雜，需增加預開孔工序,，孔和鉚釘?shù)亩ㄎ痪纫筝^高,，導致生產(chǎn)效率較低,。圖1機箱機柜常用鉚釘拉鉚的原理與壓鉚類似,，都是依靠在鉚釘尾部脹開形成可靠連接，不同之處在于其不需要沖頭和模具,，只需借助鉚釘***夾住鉚釘芯棒后拉動,，使鉚釘壓縮變形形成鉚釘頭，因此對設備的要求不高,，而且鉚釘***相對于壓鉚機成本較低,，鉚釘種類較多，操作簡單，生產(chǎn)效率有所提高,。江蘇耐用性高HUCK99-6001鉚槍頭哪里好

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