該研究主要通過三個(gè)途徑：一是利用有限元數(shù)值模擬預(yù)報(bào)鋁合金板變形過程中板件應(yīng)力變化趨勢(shì),；二是進(jìn)行SPR實(shí)驗(yàn)分析鉚erlock值變化規(guī)律,；三是進(jìn)行SPR實(shí)驗(yàn)后板件的室溫下靜力學(xué)剪切試驗(yàn),，分析剪切力的變化規(guī)律。有限元分析自沖鉚接其工藝過程為：鉚鼻沖頭推動(dòng)鉚釘向下運(yùn)動(dòng)，鉚釘下部的刃口將鉚接材料沖掉并落入凹模內(nèi)，鉚釘達(dá)到凹模后停止運(yùn)動(dòng),；隨著沖頭的繼續(xù)下行，沖頭下端面的凸臺(tái)將對(duì)鉚接材料加壓,，使其發(fā)生塑性變形而向內(nèi)作徑向流動(dòng),，使其緊緊包住鉚釘，形成穩(wěn)定的鎖止?fàn)顟B(tài),。實(shí)驗(yàn)材料為6111/,，鉚釘長度為7mm，鉚模型號(hào)為M260425,，摩擦系數(shù)為,，頭**別設(shè)置為0mm、,、，建立有限元模型,。圖1為SPR鉚接完成后的等效應(yīng)力分布圖,，a、b,、c分別是頭高HH設(shè)置為0mm,、、,。圖1SPR鉚接后等效應(yīng)力分布圖從圖1可以看出：(1）隨著SPR工藝進(jìn)行,，鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形，在釘腳處的應(yīng)力比較大,，同樣對(duì)于底層板來說,，靠近釘腳處的塑性變形量比較大，應(yīng)力亦為比較大,；(2）隨著HH的增加,，釘子插入下層板的深度減小，erlock值逐漸減小,，HH從0mm增加到erlock由,，減小了，而HH從erlock減小了,，減小幅度逐漸降低,；(3）隨著HH的增加，在A處的應(yīng)力逐漸減小,，這說明通過控制HH,。美國HUCK99-6001鉚槍頭 沃頓供;貴州官方HUCK99-6001鉚槍頭收購價(jià)格

    俄羅斯研制的配備有加熱系統(tǒng)和低電壓電磁鉚接動(dòng)力頭的УMККCH、УMККCH-3型自動(dòng)鉚接設(shè)備已用于發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室筒體Cr-Ni鋼鉚釘?shù)淖詣?dòng)熱鉚。20世紀(jì)90年代中后期又研制了一套長度達(dá)12m的自動(dòng)電磁鉚接裝配系統(tǒng),，用于飛行器圓筒形壁板的自動(dòng)化裝配,。便攜式低壓電磁鉚接設(shè)備的研制電磁鉚接技術(shù)由于具有能實(shí)現(xiàn)較均勻的干涉配合連接（連接疲勞壽命高）、低噪聲和低振動(dòng),、效率高,、適用于鈦合金和復(fù)合材料結(jié)構(gòu)及大直徑厚夾層結(jié)構(gòu)鉚接、動(dòng)力頭輕巧和易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化,、適用于干涉螺栓和環(huán)槽釘安裝等優(yōu)勢(shì),，已在國外***應(yīng)用。國內(nèi)目前面臨著一系列新一代軍民用飛機(jī)的研制,，新一代飛機(jī)要求結(jié)構(gòu)長壽命,、大量采用復(fù)合材料和鈦合金等輕質(zhì)材料，并需要提高裝配的自動(dòng)化水平,，以滿足質(zhì)量,、***率研制和生產(chǎn)的要求。長壽命要求新一代戰(zhàn)斗機(jī)壽命達(dá)到6000飛行小時(shí)以上（如F-22達(dá)8000飛行小時(shí)）,，大型客機(jī)要求壽命達(dá)到9000飛行小時(shí),，這就要求在新一代飛機(jī)研制中，鉚接方法要采用較常規(guī)的壓鉚和錘鉚連接接頭壽命更高的方法,，還要大量采用干涉連接技術(shù),，保證大直徑和厚夾層結(jié)構(gòu)的鉚接質(zhì)量，同時(shí)提高飛機(jī)裝配的自動(dòng)化水平,。電磁鉚接及其自動(dòng)化技術(shù)正是解決這一問題的重要手段之一,。在新一代軍民機(jī)中。江西耐用性高HUCK99-6001鉚槍頭參考價(jià)格美國 哈克99-6001鉚槍頭,；

    墩頭高度H=6mm,，材質(zhì)Q235，材料的屈服極限取值σS=235MPa,，鉚頭的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量,，初取S=，擺碾角α取值為4°,，材料強(qiáng)化增大系數(shù)Δ＝,，擺碾摩擦系數(shù)μ取。代入式（1）～式（3）得：電機(jī)功率[9,，11]選取則是根據(jù)鉚接力的大小而定,，如式（4）、式（5）所示,。式中：Q—指相對(duì)進(jìn)給率,；N—擺頭轉(zhuǎn)速,，初取值600r/min；η—傳動(dòng)系統(tǒng)效率η=,，初取,。代入式（4）、式（5）計(jì)算得到：查找相關(guān)資料,，考慮實(shí)際生產(chǎn)需要,，采用電機(jī)型號(hào)YE3-132S-6的鉚接動(dòng)力頭，選取主軸電機(jī)功率P=3kW,，轉(zhuǎn)速n=600r/min的電機(jī),，效率η=，經(jīng)檢驗(yàn)其輸出的鉚接力F大?。簼M足使用要求,。針對(duì)不同大小鉚釘以及鉚接所需要的形狀，只需要更換鉚接頭即可,，鉚接頭套入到動(dòng)力頭中,，能滿足不同生產(chǎn)的需求。鉚釘找正原理及機(jī)構(gòu)設(shè)備特點(diǎn)是采用傳感器進(jìn)行鉚釘位置找正,，能夠確保鉚接前鉚頭與鉚釘?shù)闹行膶?duì)齊,，從而得到良好的鉚接效果。鉚釘找正機(jī)構(gòu)的原理：以Z方向找正為例,，設(shè)鉚釘直徑為d，鉚頭中心與工作狀態(tài)下接觸探頭邊界的距離為H,，H的值在設(shè)計(jì)設(shè)備的時(shí)候已經(jīng)給定,。當(dāng)探頭觸碰到鉚釘時(shí)，兩者之間數(shù)值關(guān)系,，如圖5所示,。此時(shí)鉚頭與鉚釘中心偏差。

    4疲勞失效微動(dòng)磨損分析基板微動(dòng)磨損分析取鉚釘斷裂試樣進(jìn)行基板疲勞微動(dòng)磨損分析.這里主要對(duì)下板基板相應(yīng)區(qū)域進(jìn)行分析.宏觀的微動(dòng)區(qū)域如圖7所示.圖6不同區(qū)域微觀斷口形貌(圖中區(qū)域Ⅰ和區(qū)域Ⅱ)存在明顯的黑色粉末,，該物質(zhì)是在疲勞試驗(yàn)中發(fā)生微動(dòng)磨損產(chǎn)生的.疲勞中的微動(dòng)磨損是一種損傷機(jī)制,，因此，在黑色粉末產(chǎn)生的區(qū)域會(huì)伴隨著裂紋的產(chǎn)生.圖8a為區(qū)域Ⅱ中a處放大500倍后的微觀形貌,，從圖中可以看到雜亂無章的微裂紋,，這些裂紋呈環(huán)狀在基板上圍繞在鉚釘周圍.圖8b為圖8a中b區(qū)域放大2000倍的SEM**形貌，在該區(qū)域出現(xiàn)了微動(dòng)磨損后留下的磨屑顆粒,，說明基板在該區(qū)域出現(xiàn)了嚴(yán)重的表面磨損,，這些裂紋在邊緣擴(kuò)展與釘脛尾部裂紋作用導(dǎo)致基板斷裂失效.但基板與鉚釘微動(dòng)存在一種競(jìng)爭(zhēng)機(jī)制，在低載的工況下,，鉚釘微動(dòng)裂紋的擴(kuò)展速率大于基板裂紋的擴(kuò)展速率,，**終為鉚釘斷裂失效.鉚釘微動(dòng)磨損分析取基板斷裂試樣進(jìn)行鉚釘疲勞微動(dòng)磨損分析.觀察相應(yīng)微動(dòng)區(qū)域.宏觀的微動(dòng)區(qū)域如圖9所示.圖8微觀微動(dòng)區(qū)域**形貌**形貌,，兩板之間與鉚釘接觸區(qū)域和釘脛尾部與下板的接觸區(qū)域。美國 HUCK99-6001鉚槍頭沃頓供?

    接頭強(qiáng)度越高,。當(dāng)把下層板換成較軟的鋁合金板后,，鉚釘腿部能夠更好地進(jìn)行擴(kuò)張，有利于底切量的增大,。圖3自沖鉚接接頭截面,。上板鋼板的厚度由，拉剪載荷增加到5640N,，失效位移增加到,，底切量到，頂角張開度增加到,。通過增加鋼板的厚度,，可以看到接頭的拉剪載荷、失效位移,、底切量以及頂角張開度均在增大,。可以看出,，通過增加板材厚度可以對(duì)接頭的力學(xué)性能起到一定的優(yōu)化作用,。通過上述的分析可知：5083鋁板作為下板時(shí)接頭的性能更優(yōu)，并且Q235上板板厚對(duì)接頭的性能有一定的優(yōu)化作用,。在該實(shí)驗(yàn)中,，接頭b#的組合方式是較優(yōu)的工藝參數(shù)，即,。熱處理（模擬車身烘烤過程）對(duì)接頭力學(xué)性能的影響圖4所示為接頭第1組（未烘烤）和第2組（烘烤）的載荷-位移曲線,。可以看出經(jīng)170℃×20min烘烤后,，所有接頭的載荷-位移曲線的波峰向右移動(dòng),，并且波峰比未烘烤的高，這說明烘烤后接頭的失效位移變大,，同時(shí)失效載荷也變大,。根據(jù)表6的數(shù)據(jù)可知，烘烤后接頭的失效位移提升了～,，失效載荷提升了～,。其中性能較優(yōu)的接頭b#經(jīng)烘烤后失效載荷提升了，失效位移提升了,，性能較差的接頭A#經(jīng)烘烤后失效載荷提升了,，失效位移提升了。圖4接頭載荷-位移曲線,，未烘烤接頭中接頭A#和B#的鉚釘*與下板分離,。HUCK99-6001鉚槍頭哪家好,；貴州官方HUCK99-6001鉚槍頭收購價(jià)格

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    Chenoptimizationandextrusionformingtechnologyforcopperalloysolidbearingretainer［J］.Bearing,，2001（5）：20-21.）［8］劉俊.擺碾鉚接機(jī)：中國［P］..（Liurollingrivetingmachine：China［P］..）［9］周德成,，姜秋華，呂廣言.擺輾鉚接機(jī)主要參數(shù)的選擇［J］.機(jī)械工程師,，1990（4）：5-8.（ZhouDe-cheng,，JiangQiu-hua，Lvparameterselectionoftherollingrivetingmachine［J］.MechanicalEngineer,，1990（4）：5-8.）［10］成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社,，2008.（ChengHandbook［M］.Beijing：ChemicalIndustryPress，2008.）［11］張猛.擺動(dòng)輾壓力能參數(shù)計(jì)算［J］.金屬科學(xué)與工藝,，1984（2）：62-80.（Zhangofpressureenergyparametersofrotarying［J］.Beijing：MetalScienceandTechnology,，1984（2）：62-80.）TheDesignoftheRivetingMachinewithLarge-ScaleSolidBearingRetainerandtheAnalysisofSupportLUOKun，WANGLian-ji,，WANGXu-yue（SchoolofMechanicalEngineering,，DalianUniversityofTechnology，LiaoningDalian116024,。貴州官方HUCK99-6001鉚槍頭收購價(jià)格

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