圖4為本實(shí)用新型儲(chǔ)能箱實(shí)施例3的后視結(jié)構(gòu)示意圖,；其中，1,、密封箱,；2、空腔,；3,、相變儲(chǔ)能單元；31,、儲(chǔ)能側(cè)板,；32、儲(chǔ)能豎板,；33,、空隙；34,、支撐柱,；4、鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架,；5,、相變儲(chǔ)能材料；6,、換液管,；7、輸液管,；8,、保溫隔熱層；9,、萬(wàn)向輪,；10、剎車裝置,。具體實(shí)施方式以下通過(guò)特定的具體實(shí)例說(shuō)明本實(shí)用新型的實(shí)施方式,，本領(lǐng)域技術(shù)人員可由本說(shuō)明書所揭相變儲(chǔ)能單元3上還設(shè)有兩個(gè)與密封箱1外界連通的換液管6，換液管6穿過(guò)密封箱1和熱傳導(dǎo)骨架4與相變儲(chǔ)能材料5連通,；換液管6位于儲(chǔ)能側(cè)板31的底部,；密封箱1上設(shè)有兩個(gè)輸液管7，輸液管7位于密封箱1兩對(duì)立側(cè)面上,，一根輸液管71位于密封箱1側(cè)面上部,，一根輸液管72位于密封箱1側(cè)面下部,。將相變儲(chǔ)能單元設(shè)計(jì)為相互垂直放置的儲(chǔ)能板，側(cè)板和豎板一體設(shè)置,，豎板之間設(shè)置間隙,，極大限度地增大了儲(chǔ)能單元的接觸表面積，使得相變儲(chǔ)能單元能夠與傳熱液體充分接觸,，相變儲(chǔ)能單元采用鋁質(zhì)外殼,，增加熱傳導(dǎo)和儲(chǔ)能效率；相變儲(chǔ)能單元上設(shè)置換液管,。MW級(jí)儲(chǔ)能箱排風(fēng)量費(fèi)用,？廣東充電樁儲(chǔ)能箱排風(fēng)量

    襯片的凸耳上施加圓柱支撐約束，蝸簧上施加驅(qū)動(dòng)彎矩Mq,，不同長(zhǎng)度的襯片所受初始彎矩Me根據(jù)式（9）計(jì)算得到,，如表2所示。其方向與驅(qū)動(dòng)彎矩Mq相反,。襯片長(zhǎng)度為150mm連接的邊界條件,，如圖9所示。圖9邊界條件BoundaryConditions應(yīng)力分析蝸簧應(yīng)力分析不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧的等效應(yīng)力,，為了讓結(jié)果有更好的對(duì)比顯示,，保持**大值與**小值不變，如圖10所示,。當(dāng)l等于100mm,、125mm、150mm,、175mm,、200mm、225mm時(shí)所對(duì)應(yīng)的**大等效應(yīng)力分別為,、,、、,、,、,，盡管不同長(zhǎng)度下的**大等效應(yīng)力值有差異,，但出現(xiàn)的位置均在襯片的中間的螺釘孔處。圖10不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧等效應(yīng)力SpringEquivalentStressinDifferentGasketLength圖11不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧平均應(yīng)力SpringAverageStressinDifferentGasketLength從應(yīng)力云圖上看,，蝸簧應(yīng)力值整體上從左到右在減小,，但是在離固定端長(zhǎng)度為l（即襯片長(zhǎng)度）位置周圍有部分增大現(xiàn)象，并且這種現(xiàn)象隨著l的增加會(huì)愈加不明顯,。隨著襯片長(zhǎng)度增加,，蝸簧中的較小應(yīng)力單元區(qū)域增大,，表明蝸簧受到的平均應(yīng)力值在減小。圖11為不同襯板長(zhǎng)度l下蝸簧單元受到的平均應(yīng)力值,，該值隨著長(zhǎng)度l增加而減小,，且降低速度減緩。山西充電樁儲(chǔ)能箱的作用汽車儲(chǔ)能箱價(jià)格費(fèi)用,？

    豎板之間設(shè)置間隙,，極大限度地增大了儲(chǔ)能單元的接觸表面積，使得相變儲(chǔ)能單元能夠與傳熱液體充分接觸,，相變儲(chǔ)能單元采用鋁質(zhì)外殼,，增加熱傳導(dǎo)和儲(chǔ)能效率；相變儲(chǔ)能單元上設(shè)置換液管,，可以定期對(duì)相變進(jìn)行更換,，提高儲(chǔ)能箱的儲(chǔ)能性能和使用周期，在密封箱上兩相對(duì)的側(cè)面上一上一下地設(shè)置輸液管,，一邊進(jìn)液一邊出液,，在液體流動(dòng)的過(guò)程中，環(huán)繞著中間的相變儲(chǔ)能單元流過(guò),，增加了傳熱液體與相變儲(chǔ)能單元的充分接觸時(shí)間,，提高了換熱強(qiáng)度。實(shí)施例2：如圖4所示,，在實(shí)施例1的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn),，儲(chǔ)能側(cè)板31的兩端以及儲(chǔ)能豎板32的自由端底部分別設(shè)有支撐柱34，相變儲(chǔ)能單元3通過(guò)支撐柱34安裝在密封箱1空腔2內(nèi),。使得相變儲(chǔ)能單元底部與密封箱底部不完全接觸,，流出空隙供傳熱液體流動(dòng)。實(shí)施例3：如圖4所示,，在實(shí)施例1或?qū)嵤├?的基礎(chǔ)上進(jìn)一步進(jìn)行改進(jìn),，在密封箱1外面設(shè)質(zhì)一層保溫隔熱層8，在密封箱1外面底部設(shè)有萬(wàn)向輪9,，并且在萬(wàn)向輪9上設(shè)有剎車裝置10,。在密封箱外面設(shè)置一層保溫隔熱層，減少了密封箱與外界的熱交換,，較少能量散失,，另外，整個(gè)箱體底部設(shè)有萬(wàn)向輪及剎車裝置,，方便儲(chǔ)能箱在使用過(guò)程中的移動(dòng)和定點(diǎn)靜止停放,。

    Gomis-Bellmuntreviewofenergystoragetechnologiesforwindpowerapplications［J］.RenewableandSustainableEnergyReviews，2012，16（4）：2154-2171.［3］朱熀秋,，湯延祺.飛輪儲(chǔ)能關(guān)鍵技術(shù)及應(yīng)用發(fā)展趨勢(shì)［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,，2017（1）：265-268.（ZhuYe-qiu，Tangtechnologiesandapplicationtrendsinflywheelenergystoragesystem［J］.MachineryDesignamp;Manufactur,，2017（1）：265-268.）［4］RossiF,，CastellaniB，Nicoliniandchallengesofmechanicalspringsystemsforenergystorageapplications［J］.EnergyProcedia,，2015（82）：805-810.［5］段巍,，馮恒昌，王璋奇.彈性儲(chǔ)能裝置中平面渦卷彈簧的有限元分析［J］.中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào),，2011（4）：493-498.（DuanWei,，F(xiàn)engHeng-chang，Wangelementanalysisonflatspiralspringinelasticenergystoragedevice［J］.ChineseJournalofConstructionMachinery,，2011（4）：493-498.）［6］湯敬秋.機(jī)械彈性儲(chǔ)能用大型蝸卷彈簧力學(xué)特性研究［D］.北京：華北電力大學(xué)（北京）,，2016：15-36.。變速儲(chǔ)能箱價(jià)格費(fèi)用,？

    襯片安裝后與蝸簧相貼合并隨著蝸簧的曲率變化而變化,，由于在蝸簧與箱體連接部分蝸簧形狀符合阿基米德螺旋線，因此襯片形狀也符合阿基米德螺旋線,。圖5襯片數(shù)學(xué)模型GasketMathematicModel長(zhǎng)度為l的襯片在蝸簧作用下,，如圖5所示。由r0到r1轉(zhuǎn)過(guò)的角度記為θa,，在垂直方向下彎曲的距離記為w,，可以近似的看為：襯片在蝸簧作用下的變形可以視為一懸臂梁受到彎矩Me下的彎曲變形，令垂直方向下彎曲的長(zhǎng)度w與彎曲變形撓度wB相等,，即可以看出,，Me與襯片的長(zhǎng)度l有關(guān)，不同長(zhǎng)度下的襯片連接,，蝸簧受到的初始彎矩是不同的,。4襯片連接有限元分析在圖1彈性儲(chǔ)能系統(tǒng)方案中，選用10kW實(shí)驗(yàn)用雙饋電機(jī),，其額定轉(zhuǎn)速為1000r/min,，**大轉(zhuǎn)矩為·m，減速器傳動(dòng)比為3,，則作用在蝸簧芯軸上的**大轉(zhuǎn)矩Mq為·m,。襯片使用彈簧鋼，選用65#碳素鋼,，其截面是寬度t為120mm,、高度h為3mm的矩形；蝸簧材料選用玻璃纖維[11-12],，具有更低的材料密度和更高的儲(chǔ)能密度,。襯片材料和蝸卷彈簧材料機(jī)械性能，如表1所示,。蝸簧箱內(nèi)壁半徑R設(shè)計(jì)為480mm,。阿基米德螺旋蝸的圈數(shù)n取10圈，則式1中描述蝸簧形狀的極坐標(biāo)參數(shù)中b=3/2πmm/rad,，a=R-2nπb=480-30=450mm,。太陽(yáng)儲(chǔ)能箱的作用費(fèi)用？廣東充電樁儲(chǔ)能箱排風(fēng)量

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    表1彈簧鋼,、玻璃纖維機(jī)械性能參數(shù)MechanicalPropertiesofSpringSteelandGlassFiber性能材料彈性模量E（Gpa）材料的密度ρ（kg/m3）抗拉強(qiáng)度極限σB（Mpa）彈簧鋼玻璃纖維襯片長(zhǎng)度不同，蝸簧受到的彎矩也不同,，分別采用長(zhǎng)度為100mm,、125mm、150mm,、175mm,、200mm、225mm的襯片進(jìn)行有限元分析,。圖6初始形態(tài)實(shí)體模型EntityModelofInitialState1.蝸簧箱2.蝸卷彈簧3.芯軸圖7襯片連接實(shí)體模型EntityModelofGasketConnection在Creo中建立蝸簧初始形態(tài)實(shí)體模型,，如圖6所示。其中蝸簧2與箱體1內(nèi)壁采用襯片固定,，為更好地研究連接處蝸簧與襯片的力學(xué)性能,，截取蝸簧與箱體固定部分進(jìn)行蝸簧連接有限元分析，襯片連接實(shí)體模型,，如圖7所示,。襯片連接有限元模型圖8有限元模型FiniteElementModel將襯片連接實(shí)體模型導(dǎo)入AnsysWorkbench中，采用系統(tǒng)默認(rèn)的網(wǎng)格劃分方法,，網(wǎng)格單元為solid187,。長(zhǎng)度為150mm的襯片連接，其總節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)為31952,，總單元個(gè)數(shù)為18057,，有限元模型，如圖8所示,。邊界條件表2初始時(shí)襯片所受彎矩GasketBendingMomentofInitialState襯片長(zhǎng)度l,。mm）5200225轉(zhuǎn)過(guò)角度θ（rad）9計(jì)算彎矩Me（N·m）78模型中主要對(duì)蝸簧和襯片進(jìn)行有限元分析，在蝸簧箱上施加固定約束,。廣東充電樁儲(chǔ)能箱排風(fēng)量