11-齒條,，12-調(diào)節(jié)齒輪，13-轉(zhuǎn)輪,，14-轉(zhuǎn)桿,，15-矩形管，16-插塊,，17-第二滑槽,，18-滑板，19-拉桿,，20-固定機構(gòu),，21-安裝槽，22-***彈簧,，23-卡塊,，24-卡槽，25-匚型架,，26-滑孔,，27-滑桿,，28-螺紋孔，29-***螺桿,，30-***轉(zhuǎn)輥,，31-收縮槽，32-第二彈簧,，33-安裝架,，34-第二轉(zhuǎn)輥，35-安裝板,，36-移動輪,，37-第二螺桿，38-調(diào)節(jié)盤,。具體實施方式為使本領(lǐng)域技術(shù)人員更加清楚和明確本發(fā)明的技術(shù)方案,，下面結(jié)合實施例及附圖對本發(fā)明作進一步詳細(xì)的描述，但本發(fā)明的實施方式不限于此,。如圖1-圖7所示,，本實施例提供的一種用于鋁型材加工的沖鉚裝置，包括底座1,，底座1的頂部固定有支柱2,，且支柱2的內(nèi)部設(shè)置有升降機構(gòu)3，且升降機構(gòu)3上設(shè)置有托塊4,，托塊4的兩側(cè)之間設(shè)置有橫向滑動機構(gòu)5,，且橫向滑動機構(gòu)5上對稱設(shè)置有限位機構(gòu)6，支柱2的頂部安裝有伸縮氣缸7,，且伸縮氣缸7的輸出端延伸至支柱2的上底部,，伸縮氣缸7的輸出端安裝有沖頭8，托塊4的頂部設(shè)置有與沖頭8相配合的沖頭固定塊9,。利用升降機構(gòu)3將托塊4調(diào)節(jié)至適當(dāng)?shù)母叨?，然后將鋁型材放置在限位機構(gòu)6的內(nèi)部進行限位，沖鉚的過程中,，伸縮氣缸7的啟動帶動沖頭8進行移動,，對鋁型材進行鉚接，鉚接完成之后,。美國 HUCK99-6001鉚槍頭,。青海智能HUCK99-6001鉚槍頭安裝廠家

    4疲勞失效微動磨損分析基板微動磨損分析取鉚釘斷裂試樣進行基板疲勞微動磨損分析.這里主要對下板基板相應(yīng)區(qū)域進行分析.宏觀的微動區(qū)域如圖7所示.圖6不同區(qū)域微觀斷口形貌(圖中區(qū)域Ⅰ和區(qū)域Ⅱ)存在明顯的黑色粉末，該物質(zhì)是在疲勞試驗中發(fā)生微動磨損產(chǎn)生的.疲勞中的微動磨損是一種損傷機制,，因此,，在黑色粉末產(chǎn)生的區(qū)域會伴隨著裂紋的產(chǎn)生.圖8a為區(qū)域Ⅱ中a處放大500倍后的微觀形貌，從圖中可以看到雜亂無章的微裂紋,，這些裂紋呈環(huán)狀在基板上圍繞在鉚釘周圍.圖8b為圖8a中b區(qū)域放大2000倍的SEM**形貌,，在該區(qū)域出現(xiàn)了微動磨損后留下的磨屑顆粒,，說明基板在該區(qū)域出現(xiàn)了嚴(yán)重的表面磨損，這些裂紋在邊緣擴展與釘脛尾部裂紋作用導(dǎo)致基板斷裂失效.但基板與鉚釘微動存在一種競爭機制,，在低載的工況下,，鉚釘微動裂紋的擴展速率大于基板裂紋的擴展速率，**終為鉚釘斷裂失效.鉚釘微動磨損分析取基板斷裂試樣進行鉚釘疲勞微動磨損分析.觀察相應(yīng)微動區(qū)域.宏觀的微動區(qū)域如圖9所示.圖8微觀微動區(qū)域**形貌**形貌,，兩板之間與鉚釘接觸區(qū)域和釘脛尾部與下板的接觸區(qū)域,。甘肅現(xiàn)代HUCK99-6001鉚槍頭高質(zhì)量的選擇美國HUCK99-6001鉚槍頭？

    并在每個鉚釘孔周的比較大應(yīng)力區(qū)內(nèi)選取一個節(jié)點作為研究鉚接件應(yīng)力分布的關(guān)鍵節(jié)點[4-5],。共選取10個節(jié)點,，節(jié)點位置如圖5中紅色編號所示，并記錄各鉚釘鉚接完成后關(guān)鍵節(jié)點處的應(yīng)力變化,，如圖8所示,。從圖中可以看到每個節(jié)點處的應(yīng)力只受離其**近的鉚釘孔鉚接過程的影響，而受到其他鉚釘孔鉚接過程的影響很小,，甚至可以忽略不計,。根據(jù)分析結(jié)果可以計算10個釘鉚接完成后的鉚接件平均應(yīng)力約為400MPa。為觀察鉚接完成后鉚接件的變形情況,，在鉚接件邊緣等距選取10個節(jié)點,，節(jié)點位置如圖5中藍色編號所示,，并記錄節(jié)點在不同鉚釘鉚接完成后U2方向上的位移,，如圖9所示。前5個鉚釘鉚接過程中所有節(jié)點的位移有微小的增長,，這是由于單排鉚釘鉚接造成的微小誤差在鉚接順序的方向上累積,；從第6個鉚釘鉚接開始節(jié)點位移發(fā)生了很大的變化，并形成了不同的位移增長趨勢,，這是由于多排鉚釘鉚接過程中鉚接件受力不平衡,，從而使鉚接件整體發(fā)生了偏擺。如圖10所示,，鉚接過程會造成鉚接件在U3方向上的局部變形,，當(dāng)鉚接件U3方向上的位移值為負(fù)值時定義為鉚接件的凹陷，為正值時定義為鉚接件的翹曲,。從圖上可以看到在當(dāng)前鉚釘鉚接完成后,，鉚釘周圍出現(xiàn)凹陷，在遠離當(dāng)前鉚釘處的鉚接件會出現(xiàn)翹曲,。

    電磁鉚接技術(shù)是20世紀(jì)70年代初開始發(fā)展起來的一種新的鉚接技術(shù),，它利用電能-磁場能-機械能的轉(zhuǎn)換，通過沖擊大電流技術(shù)獲得瞬時沖擊載荷并作用于鉚釘,，鉚釘在應(yīng)力波作用下遵照金屬材料的動力學(xué)特性成形,。電磁鉚接在俄羅斯又稱磁脈沖鉚接,。電磁鉚接可以應(yīng)用于各種材料鉚釘?shù)你T接成形，可以實現(xiàn)比較理想的,、均勻的干涉配合,，形成長壽命、高可靠性的連接,。電磁鉚接能形成較均勻干涉配合連接,，可以有效地施鉚鈦、不銹鋼等強度高,、屈強比高,、對應(yīng)變率敏感的難成形材料鉚釘，形成良好的連接,。對于大直徑鉚釘或厚夾層結(jié)構(gòu),，應(yīng)用電磁鉚接也可以實現(xiàn)良好的干涉配合鉚接。結(jié)合自動化,，電磁鉚接還可以用于現(xiàn)代飛機金屬和復(fù)合材料結(jié)構(gòu)的鐓鉚型環(huán)槽釘?shù)淖詣踊惭b,。另外，電磁鉚接效率高,、連續(xù)噪聲低,、能量利用率高。表1是不同材料和直徑的鉚釘成形所需的壓鉚力,，由于電磁鉚接動力頭**終作用在設(shè)備上的后座力能降低至鉚接力的1/100,與以液壓和電動為動力的自動壓鉚接設(shè)備相比,，配有低電壓電磁鉚接動力頭的自動鉚接裝配系統(tǒng)由于不需配備液壓系統(tǒng)及用于承受鉚接后座力的弓形架，可**簡化設(shè)備的結(jié)構(gòu)（可以利用機器人）,，充分發(fā)揮電磁鉚接和自動鉚接的優(yōu)勢,。美國 HUCK99-6001鉚槍頭沃頓供!

    國內(nèi)制造的鉚接機機構(gòu)設(shè)計不合理，制造水平低,，自動化程度水平較**造的設(shè)備剛性,、壽命、產(chǎn)品精度也存在問題,，國產(chǎn)鉚接機未得到市場很好的認(rèn)可,。某軸承企業(yè)在生產(chǎn)大型圓柱滾子軸承時采用的是分體式金屬實體保持架[6]，在鉚接保持架時仍采用的是手動鉚接設(shè)備,，這不僅產(chǎn)生鉚接對中性差,、出現(xiàn)毛刺等問題，良品率較低,，而且也存在安全生產(chǎn)等問題,。為解決生產(chǎn)過程中存在的諸多問題，同時提高設(shè)備的自動化程度,，設(shè)計具有鉚釘找正功能的鉚接機,，以替代現(xiàn)有的手動鉚接設(shè)備,。2設(shè)計原理鉚接工藝目前生產(chǎn)過程中常采用的鉚接工藝有：沖壓鉚接、電熱鉚接,、冷碾鉚接等,。其中冷碾鉚接法使用***，其利用鉚桿對鉚釘局部加壓,，并繞中心連續(xù)擺動直到鉚釘成形的鉚接方法,，可分為擺碾鉚接及徑向鉚接。擺碾鉚接法的鉚接頭*沿圓周方向擺動碾壓,。而徑向鉚接法的鉚頭運動軌跡是梅花狀的,，鉚頭每次都通過鉚釘中心點。但徑向鉚接機結(jié)構(gòu)復(fù)雜,，維修不方便,。相反地，擺碾鉚接機結(jié)構(gòu)簡單,，成本低,，可靠性好，能夠滿足90%以上零件鉚接要求,。擺輾鉚接的優(yōu)點：（1）鉚釘成形力小,，*為沖鉚的；（2）鉚接表面光潔美觀,，效率高,、成本低；（3）無振動,、低噪音,、低能耗,、操作方便安全,。美國HUCK99-6001鉚槍頭 沃頓供;青海智能HUCK99-6001鉚槍頭安裝廠家

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    結(jié)果如圖3所示,。力學(xué)測試結(jié)果表明：(1）隨著HH的增加,，對剪切力值影響較較小，波動幅度在5%以內(nèi),；(2）隨著HH的增加,，對CrossTensile的力值有所減小，這erlock減小有關(guān),。圖3靜力學(xué)測試結(jié)果結(jié)論(1）通過數(shù)值模擬表明：1）隨著SPR工藝進行,，鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形，在釘腳處的應(yīng)力比較大,，同樣對于底層板來說,，靠近釘腳處的塑性變形量比較大,，應(yīng)力亦為比較大；2）隨著HH的增加,，釘子插入下層板的深度減小,，erlock值逐漸減小，HH從0mm增加到erlock由,，減小了,，而HH從erlock減小了，減小幅度逐漸降低,；3）隨著HH的增加,，在A處的應(yīng)力逐漸減小，這說明通過控制HH,，對改善板件邊緣開裂有利,。(2）對比實驗結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果表明：1）實驗結(jié)果與有限元分析預(yù)報結(jié)果接近，吻合良好,，即隨著HH增加erlock值減?。?）在相同參數(shù)下,，實驗得到erlock值與有限元預(yù)測erlock略有減小,，基本在。(3）對比不同HH參數(shù)下的靜力學(xué)結(jié)果表明：1）隨著HH的增加,，對剪切力值影響較較小,，波動幅度在5%以內(nèi)；2）隨著HH的增加,，對CrossTensile的力值有所減小,，這erlock減小有關(guān)。青海智能HUCK99-6001鉚槍頭安裝廠家

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