33、空隙,；34、支撐柱,；4、鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架,；5,、相變儲(chǔ)能材料；6,、換液管,；7、輸液管,；8,、保溫隔熱層；9,、萬(wàn)向輪,；10、剎車(chē)裝置,。具體實(shí)施方式以下通過(guò)特定的具體實(shí)例說(shuō)明本實(shí)用新型的實(shí)施方式,，本領(lǐng)域技術(shù)人員可由本說(shuō)明書(shū)所揭露的內(nèi)容輕易地了解本實(shí)用新型的其他優(yōu)點(diǎn)與功效。實(shí)施例1：如圖1至圖3所示,，一種相變儲(chǔ)能箱,，包括箱體和箱蓋通過(guò)密封圈密封形成的密封箱1,，密封箱1內(nèi)為一空腔2，空腔2內(nèi)設(shè)置有相變儲(chǔ)能單元3,，相變儲(chǔ)能單元3包括儲(chǔ)能側(cè)板31和儲(chǔ)能豎板32,，儲(chǔ)能豎板32與儲(chǔ)能側(cè)板31垂直，多個(gè)儲(chǔ)能豎板32之間具有間隙33,，儲(chǔ)能側(cè)板31和儲(chǔ)能豎板32為連續(xù)的一個(gè)整體,，相變儲(chǔ)能單元3安裝在密封箱1空腔2內(nèi)，其各個(gè)面均與空腔2內(nèi)壁不接觸,，相變儲(chǔ)能單元3包括外面的鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架4和里面的相變儲(chǔ)能材料5,，相變儲(chǔ)能材料5為結(jié)晶水和鹽類(lèi)無(wú)機(jī)儲(chǔ)能材料。其中,，相變儲(chǔ)能單元3上還設(shè)有兩個(gè)與密封箱1外界連通的換液管6，換液管6穿過(guò)密封箱1和熱傳導(dǎo)骨架4與相變儲(chǔ)能材料5連通,；換液管6位于儲(chǔ)能側(cè)板31的底部,；密封箱1上設(shè)有兩個(gè)輸液管7，輸液管7位于密封箱1兩對(duì)立側(cè)面上,，一根輸液管71位于密封箱1側(cè)面上部,，一根輸液管72位于密封箱1側(cè)面下部。便攜儲(chǔ)能箱的作用費(fèi)用,？北京光伏儲(chǔ)能箱材質(zhì)

    儲(chǔ)能裝置的原理是利用裝置內(nèi)的儲(chǔ)能材料與管道內(nèi)的液體進(jìn)行熱交換,，使能量在儲(chǔ)能材料內(nèi)。利用相變材料作為儲(chǔ)熱介質(zhì)的相變儲(chǔ)能箱具有單位體積蓄能大,、儲(chǔ)熱密度高等優(yōu)點(diǎn),，無(wú)機(jī)相變材料的儲(chǔ)能密度比較大，成本低,，對(duì)容器的腐蝕性較小,，制作簡(jiǎn)單。但是現(xiàn)有技術(shù)中相變材料的熱交換速率還很大程度上達(dá)不到理想要求,，從而影響儲(chǔ)能箱儲(chǔ)能效果,，想要充分發(fā)揮相變儲(chǔ)能箱良好的儲(chǔ)熱、供冷的效果,，需要將進(jìn)入到相變儲(chǔ)能箱中的熱水與儲(chǔ)能箱內(nèi)的相變材料充分,、均勻的接觸，以進(jìn)行***高效的熱交換,，同時(shí)還需要造價(jià)低節(jié)約成本,，方便維修。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：針對(duì)背景技術(shù)中提到的現(xiàn)實(shí)問(wèn)題,，本實(shí)用新型提供了一種接觸充分,、相變儲(chǔ)能箱,。本實(shí)用新型的技術(shù)方案如下：一種相變儲(chǔ)能箱，包括箱體和箱蓋通過(guò)密封圈密封形成的密封箱,，所述密封箱內(nèi)為一空腔,，空腔內(nèi)設(shè)置有相變儲(chǔ)能單元，所述相變儲(chǔ)能單元包括儲(chǔ)能側(cè)板和儲(chǔ)能豎板,，儲(chǔ)能豎板與儲(chǔ)能側(cè)板垂直,，多個(gè)儲(chǔ)能豎板之間具有間隙，儲(chǔ)能側(cè)板和儲(chǔ)能豎板為連續(xù)的一個(gè)整體,，相變儲(chǔ)能單元安裝在密封箱空腔內(nèi),，其各個(gè)面均與空腔內(nèi)壁不接觸。江蘇充電樁儲(chǔ)能箱材質(zhì)便攜儲(chǔ)能箱排風(fēng)量費(fèi)用,？

    表1彈簧鋼,、玻璃纖維機(jī)械性能參數(shù)MechanicalPropertiesofSpringSteelandGlassFiber性能材料彈性模量E（Gpa）材料的密度ρ（kg/m3）抗拉強(qiáng)度極限σB（Mpa）彈簧鋼玻璃纖維襯片長(zhǎng)度不同，蝸簧受到的彎矩也不同,，分別采用長(zhǎng)度為100mm,、125mm、150mm,、175mm,、200mm、225mm的襯片進(jìn)行有限元分析,。圖6初始形態(tài)實(shí)體模型EntityModelofInitialState1.蝸簧箱2.蝸卷彈簧3.芯軸圖7襯片連接實(shí)體模型EntityModelofGasketConnection在Creo中建立蝸簧初始形態(tài)實(shí)體模型,，如圖6所示。其中蝸簧2與箱體1內(nèi)壁采用襯片固定,，為更好地研究連接處蝸簧與襯片的力學(xué)性能,，截取蝸簧與箱體固定部分進(jìn)行蝸簧連接有限元分析，襯片連接實(shí)體模型,，如圖7所示,。襯片連接有限元模型圖8有限元模型FiniteElementModel將襯片連接實(shí)體模型導(dǎo)入AnsysWorkbench中，采用系統(tǒng)默認(rèn)的網(wǎng)格劃分方法,，網(wǎng)格單元為solid187,。長(zhǎng)度為150mm的襯片連接，其總節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)為31952,，總單元個(gè)數(shù)為18057,，有限元模型，如圖8所示,。邊界條件表2初始時(shí)襯片所受彎矩GasketBendingMomentofInitialState襯片長(zhǎng)度l,。mm）5200225轉(zhuǎn)過(guò)角度θ（rad）9計(jì)算彎矩Me（N·m）78模型中主要對(duì)蝸簧和襯片進(jìn)行有限元分析，在蝸簧箱上施加固定約束,。

    mm）5200225轉(zhuǎn)過(guò)角度θ（rad）9計(jì)算彎矩Me（N·m）78模型中主要對(duì)蝸簧和襯片進(jìn)行有限元分析,，在蝸簧箱上施加固定約束,，襯片的凸耳上施加圓柱支撐約束，蝸簧上施加驅(qū)動(dòng)彎矩Mq,，不同長(zhǎng)度的襯片所受初始彎矩Me根據(jù)式（9）計(jì)算得到,，如表2所示。其方向與驅(qū)動(dòng)彎矩Mq相反,。襯片長(zhǎng)度為150mm連接的邊界條件,，如圖9所示。圖9邊界條件BoundaryConditions應(yīng)力分析蝸簧應(yīng)力分析不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧的等效應(yīng)力,，為了讓結(jié)果有更好的對(duì)比顯示,，保持**大值與**小值不變，如圖10所示,。當(dāng)l等于100mm,、125mm、150mm,、175mm,、200mm、225mm時(shí)所對(duì)應(yīng)的**大等效應(yīng)力分別為,、、,、,、、,，盡管不同長(zhǎng)度下的**大等效應(yīng)力值有差異,，但出現(xiàn)的位置均在襯片的中間的螺釘孔處。圖10不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧等效應(yīng)力SpringEquivalentStressinDifferentGasketLength圖11不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧平均應(yīng)力SpringAverageStressinDifferentGasketLength從應(yīng)力云圖上看,，蝸簧應(yīng)力值整體上從左到右在減小,，但是在離固定端長(zhǎng)度為l（即襯片長(zhǎng)度）位置周?chē)胁糠衷龃蟋F(xiàn)象，并且這種現(xiàn)象隨著l的增加會(huì)愈加不明顯,。隨著襯片長(zhǎng)度增加,，蝸簧中的較小應(yīng)力單元區(qū)域增大，表明蝸簧受到的平均應(yīng)力值在減小,。電采暖儲(chǔ)能箱價(jià)格費(fèi)用,？

    相變儲(chǔ)能單元3上還設(shè)有兩個(gè)與密封箱1外界連通的換液管6，換液管6穿過(guò)密封箱1和熱傳導(dǎo)骨架4與相變儲(chǔ)能材料5連通,；換液管6位于儲(chǔ)能側(cè)板31的底部,；密封箱1上設(shè)有兩個(gè)輸液管7，輸液管7位于密封箱1兩對(duì)立側(cè)面上,，一根輸液管71位于密封箱1側(cè)面上部,，一根輸液管72位于密封箱1側(cè)面下部,。將相變儲(chǔ)能單元設(shè)計(jì)為相互垂直放置的儲(chǔ)能板，側(cè)板和豎板一體設(shè)置,，豎板之間設(shè)置間隙,，極大限度地增大了儲(chǔ)能單元的接觸表面積，使得相變儲(chǔ)能單元能夠與傳熱液體充分接觸,，相變儲(chǔ)能單元采用鋁質(zhì)外殼,，增加熱傳導(dǎo)和儲(chǔ)能效率；相變儲(chǔ)能單元上設(shè)置換液管,，可以定期對(duì)相變進(jìn)行更換,，提高儲(chǔ)能箱的儲(chǔ)能性能和使用周期，在密封箱上兩相對(duì)的側(cè)面上一上一下地設(shè)置輸液管,，一邊進(jìn)液一邊出液,，在液體流動(dòng)的過(guò)程中，環(huán)繞著中間的相變儲(chǔ)能單元流過(guò),，增加了傳熱液體與相變儲(chǔ)能單元的充分接觸時(shí)間,，提高了換熱強(qiáng)度。實(shí)施例2：如圖4所示,，在實(shí)施例1的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn),，儲(chǔ)能側(cè)板31的兩端以及儲(chǔ)能豎板32的自由端底部分別設(shè)有支撐柱34，相變儲(chǔ)能單元3通過(guò)支撐柱34安裝在密封箱1空腔2內(nèi),。使得相變儲(chǔ)能單元底部與密封箱底部不完全接觸,，流出空隙供傳熱液體流動(dòng)。實(shí)施例3：如圖4所示,?？諝鈨?chǔ)能箱的作用費(fèi)用？江蘇充電樁儲(chǔ)能箱材質(zhì)

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    Gomis-Bellmuntreviewofenergystoragetechnologiesforwindpowerapplications［J］.RenewableandSustainableEnergyReviews,，2012,，16（4）：2154-2171.［3］朱熀秋，湯延祺.飛輪儲(chǔ)能關(guān)鍵技術(shù)及應(yīng)用發(fā)展趨勢(shì)［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,，2017（1）：265-268.（ZhuYe-qiu,，Tangtechnologiesandapplicationtrendsinflywheelenergystoragesystem［J］.MachineryDesignamp;Manufactur，2017（1）：265-268.）［4］RossiF,，CastellaniB,，Nicoliniandchallengesofmechanicalspringsystemsforenergystorageapplications［J］.EnergyProcedia，2015（82）：805-810.［5］段巍,，馮恒昌,，王璋奇.彈性?xún)?chǔ)能裝置中平面渦卷彈簧的有限元分析［J］.中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào)，2011（4）：493-498.（DuanWei,，F(xiàn)engHeng-chang,，Wangelementanalysisonflatspiralspringinelasticenergystoragedevice［J］.ChineseJournalofConstructionMachinery,，2011（4）：493-498.）［6］湯敬秋.機(jī)械彈性?xún)?chǔ)能用大型蝸卷彈簧力學(xué)特性研究［D］.北京：華北電力大學(xué)（北京），2016：15-36.,。北京光伏儲(chǔ)能箱材質(zhì)