33、空隙,；34,、支撐柱；4,、鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架,；5、相變儲能材料,；6,、換液管；7,、輸液管,；8、保溫隔熱層,；9,、萬向輪；10,、剎車裝置,。具體實施方式以下通過特定的具體實例說明本實用新型的實施方式，本領(lǐng)域技術(shù)人員可由本說明書所揭露的內(nèi)容輕易地了解本實用新型的其他優(yōu)點與功效,。實施例1：如圖1至圖3所示,，一種相變儲能箱，包括箱體和箱蓋通過密封圈密封形成的密封箱1,，密封箱1內(nèi)為一空腔2,，空腔2內(nèi)設(shè)置有相變儲能單元3，相變儲能單元3包括儲能側(cè)板31和儲能豎板32,，儲能豎板32與儲能側(cè)板31垂直,，多個儲能豎板32之間具有間隙33，儲能側(cè)板31和儲能豎板32為連續(xù)的一個整體,，相變儲能單元3安裝在密封箱1空腔2內(nèi),，其各個面均與空腔2內(nèi)壁不接觸，相變儲能單元3包括外面的鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架4和里面的相變儲能材料5,，相變儲能材料5為結(jié)晶水和鹽類無機(jī)儲能材料,。其中，相變儲能單元3上還設(shè)有兩個與密封箱1外界連通的換液管6,，換液管6穿過密封箱1和熱傳導(dǎo)骨架4與相變儲能材料5連通；換液管6位于儲能側(cè)板31的底部,；密封箱1上設(shè)有兩個輸液管7,，輸液管7位于密封箱1兩對立側(cè)面上,，一根輸液管71位于密封箱1側(cè)面上部，一根輸液管72位于密封箱1側(cè)面下部,。便攜儲能箱的作用費用,？北京光伏儲能箱材質(zhì)

    儲能裝置的原理是利用裝置內(nèi)的儲能材料與管道內(nèi)的液體進(jìn)行熱交換，使能量在儲能材料內(nèi),。利用相變材料作為儲熱介質(zhì)的相變儲能箱具有單位體積蓄能大,、儲熱密度高等優(yōu)點，無機(jī)相變材料的儲能密度比較大,，成本低,，對容器的腐蝕性較小，制作簡單,。但是現(xiàn)有技術(shù)中相變材料的熱交換速率還很大程度上達(dá)不到理想要求,，從而影響儲能箱儲能效果，想要充分發(fā)揮相變儲能箱良好的儲熱,、供冷的效果，需要將進(jìn)入到相變儲能箱中的熱水與儲能箱內(nèi)的相變材料充分,、均勻的接觸,，以進(jìn)行***高效的熱交換，同時還需要造價低節(jié)約成本,，方便維修,。技術(shù)實現(xiàn)要素：針對背景技術(shù)中提到的現(xiàn)實問題，本實用新型提供了一種接觸充分,、相變儲能箱,。本實用新型的技術(shù)方案如下：一種相變儲能箱，包括箱體和箱蓋通過密封圈密封形成的密封箱,，所述密封箱內(nèi)為一空腔,，空腔內(nèi)設(shè)置有相變儲能單元，所述相變儲能單元包括儲能側(cè)板和儲能豎板,，儲能豎板與儲能側(cè)板垂直,，多個儲能豎板之間具有間隙，儲能側(cè)板和儲能豎板為連續(xù)的一個整體,，相變儲能單元安裝在密封箱空腔內(nèi),，其各個面均與空腔內(nèi)壁不接觸。江蘇充電樁儲能箱材質(zhì)便攜儲能箱排風(fēng)量費用,？

    表1彈簧鋼,、玻璃纖維機(jī)械性能參數(shù)MechanicalPropertiesofSpringSteelandGlassFiber性能材料彈性模量E（Gpa）材料的密度ρ（kg/m3）抗拉強(qiáng)度極限σB（Mpa）彈簧鋼玻璃纖維襯片長度不同，蝸簧受到的彎矩也不同,，分別采用長度為100mm,、125mm,、150mm、175mm,、200mm,、225mm的襯片進(jìn)行有限元分析。圖6初始形態(tài)實體模型EntityModelofInitialState1.蝸簧箱2.蝸卷彈簧3.芯軸圖7襯片連接實體模型EntityModelofGasketConnection在Creo中建立蝸簧初始形態(tài)實體模型,，如圖6所示,。其中蝸簧2與箱體1內(nèi)壁采用襯片固定，為更好地研究連接處蝸簧與襯片的力學(xué)性能,，截取蝸簧與箱體固定部分進(jìn)行蝸簧連接有限元分析,，襯片連接實體模型，如圖7所示,。襯片連接有限元模型圖8有限元模型FiniteElementModel將襯片連接實體模型導(dǎo)入AnsysWorkbench中,，采用系統(tǒng)默認(rèn)的網(wǎng)格劃分方法，網(wǎng)格單元為solid187,。長度為150mm的襯片連接,，其總節(jié)點個數(shù)為31952，總單元個數(shù)為18057,，有限元模型,，如圖8所示。邊界條件表2初始時襯片所受彎矩GasketBendingMomentofInitialState襯片長度l,。mm）5200225轉(zhuǎn)過角度θ（rad）9計算彎矩Me（N·m）78模型中主要對蝸簧和襯片進(jìn)行有限元分析,，在蝸簧箱上施加固定約束。

    mm）5200225轉(zhuǎn)過角度θ（rad）9計算彎矩Me（N·m）78模型中主要對蝸簧和襯片進(jìn)行有限元分析,，在蝸簧箱上施加固定約束,，襯片的凸耳上施加圓柱支撐約束，蝸簧上施加驅(qū)動彎矩Mq,，不同長度的襯片所受初始彎矩Me根據(jù)式（9）計算得到,，如表2所示。其方向與驅(qū)動彎矩Mq相反,。襯片長度為150mm連接的邊界條件,，如圖9所示,。圖9邊界條件BoundaryConditions應(yīng)力分析蝸簧應(yīng)力分析不同長度襯片連接下蝸簧的等效應(yīng)力,，為了讓結(jié)果有更好的對比顯示，保持**大值與**小值不變,，如圖10所示,。當(dāng)l等于100mm、125mm,、150mm,、175mm,、200mm,、225mm時所對應(yīng)的**大等效應(yīng)力分別為、,、,、、,、,，盡管不同長度下的**大等效應(yīng)力值有差異，但出現(xiàn)的位置均在襯片的中間的螺釘孔處,。圖10不同長度襯片連接下蝸簧等效應(yīng)力SpringEquivalentStressinDifferentGasketLength圖11不同長度襯片連接下蝸簧平均應(yīng)力SpringAverageStressinDifferentGasketLength從應(yīng)力云圖上看,，蝸簧應(yīng)力值整體上從左到右在減小，但是在離固定端長度為l（即襯片長度）位置周圍有部分增大現(xiàn)象,，并且這種現(xiàn)象隨著l的增加會愈加不明顯,。隨著襯片長度增加，蝸簧中的較小應(yīng)力單元區(qū)域增大,，表明蝸簧受到的平均應(yīng)力值在減小,。電采暖儲能箱價格費用？

    相變儲能單元3上還設(shè)有兩個與密封箱1外界連通的換液管6,，換液管6穿過密封箱1和熱傳導(dǎo)骨架4與相變儲能材料5連通,；換液管6位于儲能側(cè)板31的底部；密封箱1上設(shè)有兩個輸液管7,，輸液管7位于密封箱1兩對立側(cè)面上,，一根輸液管71位于密封箱1側(cè)面上部，一根輸液管72位于密封箱1側(cè)面下部,。將相變儲能單元設(shè)計為相互垂直放置的儲能板,，側(cè)板和豎板一體設(shè)置，豎板之間設(shè)置間隙,，極大限度地增大了儲能單元的接觸表面積,，使得相變儲能單元能夠與傳熱液體充分接觸，相變儲能單元采用鋁質(zhì)外殼,，增加熱傳導(dǎo)和儲能效率,；相變儲能單元上設(shè)置換液管，可以定期對相變進(jìn)行更換,，提高儲能箱的儲能性能和使用周期,，在密封箱上兩相對的側(cè)面上一上一下地設(shè)置輸液管，一邊進(jìn)液一邊出液,，在液體流動的過程中,，環(huán)繞著中間的相變儲能單元流過,，增加了傳熱液體與相變儲能單元的充分接觸時間，提高了換熱強(qiáng)度,。實施例2：如圖4所示,，在實施例1的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)，儲能側(cè)板31的兩端以及儲能豎板32的自由端底部分別設(shè)有支撐柱34,，相變儲能單元3通過支撐柱34安裝在密封箱1空腔2內(nèi),。使得相變儲能單元底部與密封箱底部不完全接觸，流出空隙供傳熱液體流動,。實施例3：如圖4所示,。空氣儲能箱的作用費用,？江蘇充電樁儲能箱材質(zhì)

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